Модуль деформации для скальных грунтов

Испытания скальных грунтов | Прибор одноосного сжатия | Испытания горных пород | Прибор сосредоточенного нагружения | ПрогрессГео

Для характеристики деформационных свойств грунтов используются: модуль деформации E (модуль упругости Еу и модуль общей деформации Еобщ), коэффициент поперечного расширения р., модуль сдвига G и модуль объемного сжатия К.

Показатели деформационных свойств в пределах справедливости закона Гука связаны определенными зависимостями, которые позволяют по двум любым показателям определять остальные.

Модуль упругости Eу равен отношению напряжения при одноосном сжатии к относительной обратимой деформации.

Модуль общей деформации Еобщ равен отношению напряжения при одноосном сжатии к общей относительной деформации.

Очевидно, что Еобщ < Eу. Для линейно-деформируемых материалов модуль упругости равен модулю деформации и не зависит от напряжения, т. е. является величиной постоянной. Но для большинства горных пород модуль упругости и модуль общей деформации являются переменными показателями, зависящими от величины и продолжительности действия давления.

В зависимости от продолжительности давления на грунт различают: модуль динамической упругости Ел, модуль статической упругости Eд и модуль общей деформации Еобщ. Между этими модулями существует такое соотношение: Eд > Eу > Еобщ

Разница между статическим модулем упругости и модулем общей деформации зависит от вида породы и ее структуры: для скальных пород отношение Eу к Еобщ равно примерно 2, а для рыхлых глинистых пород может достигать нескольких порядков, так как их деформация происходит в результате существенного уплотнения грунта.

Для расчета осадки сооружений при действии статических нагрузок используется величина равновесного модуля общей деформации Еобщ, а при расчете деформаций от. кратковременных динамических нагрузок — величина Eу. Модуль динамической упругости Eд применяется в основном для установления определенных корреляционных соотношений.

Влияние минералогического состава на упругие свойства скальных грунтов. К настоящему времени накоплено значительное количество данных по упругим константам основных породообразующих минералов. Значение модуля упругости различных минералов изменяется в широком пределе. Такие минералы, как корунд, пирит, гранаты, магнетит, гематит, жадеит, оливин, циркон, обладают высокими значениями модуля упругости, равными или превышающими упругость стали (2•105 кГ/см ²). Затем идут минералы с высокой упругостью: диопсид, эпидот, авгит, роговая обманка, флюорит, апатит. Такие широко распространенные в осадочных дисперсных грунтах минералы; как кварц, полевые шпаты, слюды, кальцит, обладают средней упругостью. И наконец, есть минералы (серпентин, гипс и др.), обладающие низкой упругостью.

Влияние минералогического состава слагающих породу частиц на упругость можно установить лишь для образцов пород, обладающих незначительной пористостью (п<1%). При больших значениях пористости упругость пород определяется их структурно-текстурными особенностями (в основном пористостью, трещиноватостью и размером частиц).

У малопористых пород упругие параметры непосредственно зависят от упругих констант слагающих их минералов. Так, слюды дают понижение упругих констант пород, а темноцветные минералы и гранат —

повышение. Поэтому особенно высокой упругостью обладают ультраосновные породы и эклогиты. Упругость плагиоклазов зависит от их состава: с повышением основности упругие константы плагиоклазов растут. В связи с этим лабродориты по своей упругости занимают среднее место между кислыми и основными породами. Особо высокой упругостью обладает жадеит — минерал, типичный для особо плотных пород больших глубин. Этот и другие факты показывают, что упругость минералов и пород оказывается тем выше, чем при больших давлениях они образовались.

Высокими значениями модуля деформации, близкими по величине к модулю упругости основных минералов, обладают эклогиты, перидотиты, амфиболиты, пироксениты, габбро и диабазы, т. е. породы, принадлежащие к ультраосновным и основным интрузивам.

Влияние пористости и трещиноватости на модуль упругости и модуль общей деформации скальных пород. При рассмотрении изменения модуля упругости близких по минералогическому составу пород, но имеющих различную пористость, видно, что для каждой петрографической группы пород значения модуля упругости уменьшаются с ростом пористости. Для пород с высокой пористостью (n>10%) величина модуля упругости будет полностью определяться влиянием пористости.

Трещиноватость скальных пород является основным фактором, определяющим их деформируемость и прочность. Поверхность трещин в результате наличия макро- и микроскопических выступов и впадин обычно бугристая. Поэтому реальная площадь контакта двух блоков породы может быть в 100—100 000 раз меньше геометрической площади касания. Ввиду этого при возникновении сжимающих напряжений, нормальных к плоскости трещины, на выступах и прилегающих к ним зонах происходит концентрация напряжений, превышающих прочность материала выступа. В результате пластического деформирования или хрупкого разрушения выступов происходит сближение двух поверхностей. При этом увеличивается площадь реального контакта поверхностей и сопротивление деформированию.

С увеличением трещиноватости кварцевых порфиров деформационные показатели резко уменьшаются, при этом модуль упругости значительно превышает модуль общей деформации. Это объясняется тем, что при действии давления породы испытывают большие остаточные деформации. Причем по мере роста трещиноватости (увеличение Т или К_тр) эта разница становится больше. Закрытие и смыкание трещин под давлением, определяющее появление остаточных деформаций, приводит также к тому, что модуль общей деформации для второго цикла нагружения в 1,5—2 раза выше модуля общей деформации для первого цикла нагружения.

Выветривание скальных горных пород приводит к появлению и расширению микротрещин, ослаблению связей между зернами, а также к изменению химического состава пород. Поэтому деформационные и прочностные свойства пород зависят от степени их выветрелости. Из таблицы видно, что с глубиной пористость гранита уменьшается, а деформационные и прочностные показатели возрастают. На глубине 49 м гранит уже настолько прочен, что для него модуль упругости равен модулю общей деформации.

Неблагоприятное влияние трещиноватости на деформационные и прочностные свойства скальных пород уменьшается при цементации. При этом трещины заполняются цементным раствором, который после схватывания увеличивает сопротивление породы деформациям. В среднем модуль деформации скальных пород после цементации возрастает в 1,5 раза.

Влияние слоистости скальной породы на модуль деформации. При сжатии образцов слоистых осадочных скальных пород модуль деформации в направлении параллельно слоям обычно выше, чем перпендикулярно слоям. Это можно объяснить тем, что в первом случае сопротивляются более жесткие слои породы, тогда как во втором сжимаемость определяется в основном деформацией наиболее податливых слоев, зажатых между жесткими как между плитами. Очевидно, что фактор времени будет играть более заметную роль во втором случае, так как деформация жестких элементов породы будет протекать быстрее.

Следует подчеркнуть исключительно низкое значение коэффициента Пуассона для кварца (0,08), что обусловлено каркасным строением его кристаллической решетки. Поэтому значительное содержание кварца в породе приводит к уменьшению значения коэффициента. В скальных грунтах коэффициент Пуассона изменяется также в узких пределах — 0,1—0,3. В зависимости от увеличения пористости он снижается: в известняках-ракушечниках от 0,23 до 0,17, в органогенных известняках от 0,27 до 0,23, в мраморизованных органогенных известняках от 0,32 до 0,30. Но по мере перехода от плотных кварцитов к более пористым песчаникам увеличивается от 0,10—0,14 до 0,18—0,29.

Для дисперсных грунтов величина коэффициента Пуассона изменяется от 0,1 до 0,5. Большое значение имеет влажность: для сухого песка ц. равен 0,1—0,25, для водонасыщенного — 0,44—0,49.

В скальных грунтах решающее влияние на величину коэффициента Пуассона оказывает трещиноватость. В трещиноватой породе на деформацию сплошной ее части будет тратиться только часть общего усилия, другая часть будет тратиться на смыкание трещин и разрушение выступов; возникающее при этом расширение не будет вызывать расширение всего образца.

Коэффициент Пуассона. Коэффициент Пуассона является показателем способности породы к изменению объема в процессе деформации под действием напряжений. Обычно употребляемый в расчетах коэффициент Пуассона относится к упругой деформации.

Коэффициент Пуассона главных породообразующих минералов изменяется в небольших пределах: от 0,08 до 0,34. Можно выделить группу минералов с низким значением: от 0,08 до 0,16, в которую войдут в порядке возрастания кварц, гематит, пирит; затем группу минералов, для которых коэффициент изменяется от 0,21 до 0,29. Эта группа наиболее многочисленна и объединяет такие минералы, как полевые шпаты, слюды и другие силикаты. И, наконец, небольшая группа минералов имеет повышенное значение коэффициента: от 0,31 до 0,34 — серпентин, гипс, циркон.

Коэффициент Пуассона кристаллов зависит от типа кристаллической решетки и направления действия напряжения относительно кристаллографических осей. Для пород зависит от минералогического состава, трещиноватости и пористости.

Статья "О модуле упругости грунтов"

А.М. Кулижников, ФАУ «РОСДОРНИИ»,
А.В. Мошенжал, ФГБОУ ВО «Дальневосточный государственный университет путей сообщения»,
Н.В. Величутин, ООО «СКБ Стройприбор»

Модуль упругости материалов дорожной одежды и подстилающих грунтов является одной из основных расчетных характеристик при проектировании дорожных одежд автомобильных дорог.

В связи с этим необходимо правильно определить модуль для каждого материала и грунта, назначить и применить его при расчете дорожных одежд. Это способствует увеличению межремонтных сроков службы дорожных одежд в Российской Федерации. Представляется целесообразным улучшать свойства грунтов земляного полотна и подстилающего основания, а также сохраняет их стабильные характеристики в течение всего периода эксплуатации автомобильной дороги [1].

Одной из основных причин разрушения дорожных конструкций является недостаточная несущая способность грунтов земляного полотна и его основания. Так, по данным профессора С.К. Илиополова, полученным по результатам исследований на автомобильных дорогах и приведенным на международной научно-практической конференции «Инновационные технологии: пути повышения межремонтных сроков службы автомобильных дорог» (МАДИ, 4 февраля 2016 г.), остаточные деформации в слоях покрытия составляют 30%, а в основании дорожной одежды и грунтах земляного полотна – оставшиеся 70%.

Следовательно, необходимо на примере Германии (где для любой категории дорог требуемый модуль упругости на поверхности грунтов земляного полотна должен быть равен 45 МПа), предъявить жесткие требования к грунтам земляного полона и подстилающего основания. При этом чем хуже природно-климатические условия эксплуатации (например, I–II дорожно-климатическая зона), тем требования должны быть выше. Повысив жесткость в нижней части конструкций, можно снизить толщину дорогостоящих слоев дорожной одежды и существенно продлить сроки службы этих сооружений.

Таким образом, оставив I и V дорожно-климатические зоны за скобками, требования к модулю упругости грунтов земляного полотна, по нашим предложениям, должны быть дифференцированы [1]:

2. дорожно-климатическая зона – 60 МПа;
3. дорожно-климатическая зона – 50 МПа;
4. дорожно-климатическая зона – 45 МПа.

На сегодняшний день прочностные и деформационные характеристики определяются в зависимости от расчетной влажности [2]. Известно, что чем выше влажность грунта, тем меньше модуль упругости, ниже сцепление и меньше угол внутреннего трения. Повысить модуль упругости можно путем укрепления грунтов, армированием геосинтетическими материалами, устройством набивных свай или дрен, комплексными методами (включающими в себя замену грунта, стабилизацию свойств грунта, пригрузку, переуплотнение и т.д.).

Одновременно с повышением модуля упругости должен быть обеспечен поверхностный водоотвод, что приведет в комплексе мероприятий к повышению сцепления грунтов.

При этом во II–III дорожноклиматической зоне надо начинать не с земляного полотна, а с увеличения прочности грунтов основания земляного полотна, добившись модуля упругости грунта не менее 30–40 МПа.

Перечисленные требования необходимо обеспечить не только в период строительства, но и, как говорилось выше, – в процессе эксплуатации в течение как минимум одного жизненного цикла автомобильной дороги.

Сегодня для каждой дорожноклиматической зоны (в том числе подзоны) и каждого типа грунта определены расчетные значения влажности, по которым назначаются расчетные характеристики грунтов. Многие значения очень низкие, что обуславливает необходимость устройства толстых дорогостоящих дорожных одежд.

Первая задача. Представляется целесообразным провести исследования, которые позволят теоретически обосновать и экспериментальным путем определить для каждой дорожно-климатической зоны эффективные способы обеспечения вышеприведенного требуемого модуля упругости различных грунтов земляного полотна, а также найти инженерные решения, позволяющие сохранить достигнутую работоспособность грунтов в процессе эксплуатации автомобильных дорог.

В связи с вышеизложенным необходимо оборудование, которое экспресс-методами сможет оценить прочностные и деформационные характеристики (в том числе модуль упругости) грунта как в период изысканий, так и непосредственно в процессе строительства, после улучшения его свойств.

В Российской Федерации для оценки свойств материалов основания дорожных одежд и подстилающих грунтов применяется метод сравнения плотности выемки грунта с плотностью того же грунта, полученной в лабораторных условиях с помощью прибора стандартного уплотнения СоюздорНИИ. Результатом сравнения является коэффициент уплотнения Ку. По данному методу оценки коэффициент будет определен минимум через сутки, когда изменить плотность грунта бывает сложно или уже невозможно. К тому же в некоторых случаях, например, для крупнообломочных грунтов или грунтов, улучшенных добавками каменного материала (например, щебня), коэффициент уплотнения лабораторным способом определить либо не представляется возможным, либо могут быть большие затруднения и погрешности.

Для определения коэффициента уплотнения применяют и электромагнитные приборы [3], однако их использование требует очень серьезной работы по тарировке для каждой грунтовой среды, для различных карьеров одинаковых грунтов и в разных дорожно-климатических зонах. При этом на практике погрешность в определении коэффициента уплотнения нередко превышает 5%.

Следует отметить, что коэффициент уплотнения или плотность грунта не позволяют оценивать долговечность земляного полотна, а также определить изменение свойств грунта в процессе эксплуатации автомобильной дороги.

В соответствии с требованиями ГОСТ 20276 характеристики прочности и деформируемости грунтов в полевых условиях определяют штампом, радиальным и лопастным прессиометрами, плоским дилатометром, срезом целиков грунта и вращательным срезом [4]. Упомянутый ГОСТ разработан для исследований грунтов при строительстве, однако он не предназначен для определения такой характеристики, как модуль упругости грунтов, которая является одной из определяющих при расчете дорожных одежд по критерию упругого прогиба.

Расчет дорожных одежд выполняют по ОДН 218.046-01 [2] по трем критериям прочности. Расчет по упругому прогибу является первоочередным при назначении характеристик слоев основания и подстилающего грунта. В нем в качестве основных входных параметров используются несколько величин:

• модули упругости слоев основания дорожной одежды и подстилающего грунта;
• толщины конструктивных слоев;
• диаметр отпечатка колеса (штампа).

Если нахождение последних двух исходных величин не вызывает трудностей, то контролирование на строительном участке первой характеристики является наиболее актуальной задачей, решение которой выглядит немного сложнее.

Рис. 1. Общий вид малогабаритной
установки динамического
нагружения ПДУ-МГ4 «Удар»

Устройство слоев основания дорожной одежды и подстилающих грунтов целесообразно контролировать по модулю упругости. Модуль упругости, установленный штамповыми испытаниями, должен соответствовать расчетному значению, принятому при проектировании дорожной одежды. В свою очередь, применяемая для этой цели методика выполнения традиционных статических штамповых испытаний [5] отличается сложностью и трудоемкостью. Это связано с монтажом тяжелого оборудования, потребностью в груженом автомобиле, специальной подготовкой грунтов к испытаниям (во избежание нарушения их ровности и уплотнения), затратами времени на изучение характера осадки, что не всегда приемлемо при сжатых сроках выполнения строительных работ. Поэтому в подобных случаях допускается применение динамических штамповых испытаний [6, 7, 8], которые позволяют при операционном и строительном контроле значительно быстрее оценить модуль упругости уложенного грунта. Но, к сожалению, для малогабаритных установок динамического нагружения отсутствует стандартизированная методика оперативного контроля путем сопоставления проектного и измеренного модулей упругости грунта.

Актуальность задачи обуславливается необходимостью контроля достигнутого в процессе строительства (например, в результате уплотнения) модуля упругости материалов слоев и подстилающего грунта путем сопоставления их с проектными значениями. Существенные расхождения в значениях могут приводить к различного рода деформациям, снижению долговечности покрытия, а также к последующему увеличению расходов на содержание.

Для измерения модуля упругости грунтов в настоящее время выпускаются малогабаритные установки динамического нагружения (рис. 1). Установка динамического нагружения снабжается подвижным грузом, при сбрасывании которого на амортизатор возникает динамическое усилие, которое через круглый штамп воздействует на контролируемый грунт.

Широкое распространение на территории России получил прибор ZFG немецкой фирмы Gerhard Zorn. Он позволяет определять модуль упругости дорожного основания по величине деформации грунта под действием импульса силы падающего груза.

В настоящее время в РФ созданы аналогичные приборы, максимально полно удовлетворяющие требованиям поставленной задачи – оперативного контроля модуля упругости грунтов земляного полотна. Эти приборы имеют ряд преимуществ перед импортными аналогами. Наиболее существенные конструктивные различия заключаются в наличии в отечественных приборах датчиков силы и перемещения. Использование датчика силы снимает многие ограничения, которые искусственно вводятся при использовании в измерениях так называемого среднего значения усилия, которое измеряется один раз на стенде и считается величиной постоянной.

Из отечественных установок для измерения модуля упругости наибольший интерес представляет ПДУ-МГ4 «Удар».

Отечественная установка (фото 1) характеризуется следующими показателями: 

• наличие тензометрического датчика силы позволяет проводить измерения силы удара с дискретностью менее 50 мкс;
• возможность изменения силы удара регулировкой высоты падения груза позволяет определять модуль упругости на слабых и неукрепленных грунтах;
• наличие стальной плиты динамического нагружения с диаметром 300 мм и толщиной 20 мм;
• диапазон измерений силы от 0,1 до 19 кН;
• диапазон измерения перемещения от 50 до 9999 мкм;
• пределы допускаемой абсолютной погрешности измерения силы ± (0,01F + 20) Н;
• пределы допускаемой абсолютной погрешности измерения перемещения штампа, мкм (L – измеренное перемещение, мкм) ± (0,03L + 10) мкм;
• диапазон измерений модуля упругости 5...370 МПа;
• пределы допускаемой относительной погрешности измерения модуля упругости ± (0,024А+50/ А+2) %, где А – число, равное измеренному модулю упругости, МПа;
• максимальная высота падения груза 850 мм.

Фото 1. Малогабаритная установка динамического
нагружения ПДУ-МГ4 «Удар» при выполнении работ

С этой установкой проведены опытно-экспериментальные работы в Санкт-Петербурге, на Смольной набережной (участок от Водопроводного переулка до Смольного проспекта).

Глубина воздействия нагрузки достигает в среднем трех диаметров штампа, то есть эффективность оценки деформационных свойств обследуемых грунтов составляет 90 см. По результатам экспериментальных работ установлено, что глубина вовлеченных в измерения модуля упругости слоев для однородного грунта – глины (модуль упругости 95 МПа) – достигает 1,3 м; песка (модуль упругости 110– 120 МПа) – 1,2 м; для щебеночных оснований – от 1,2 до 0,6 м; для слабых грунтов – 0,5 м.

Установлено, что если при проведении трех промежуточных измерений в одной точке выявляется большой диапазон результатов измерений, то необходимо изменить положение исследуемой точки для повторного испытания. Если при выполнении повторного испытания снова возникает большой диапазон результатов измерений – требуется выполнение мероприятий, представленных ниже.

В качестве рекомендаций по устранению выявленных несоответствий следует принимать следующее:

• в случае, когда по результатам выполненных измерений не достигнуто теоретических значений по модулю упругости, следует произвести дополнительное уплотнение грунта;
• если конструктивный слой представлен малосвязным грунтом, то перед уплотнением следует увеличить его влажность до оптимальной;
• если конструктивный слой обработан неорганическими вяжущими, то требуется либо увеличение процентного содержания в смеси связующего той же марки, либо изменение марки связующего в большую сторону, с последующим уплотнением.

Контроль модуля упругости следует вести после устройства каждого конструктивного слоя. Это позволит оперативно определять отклонения от проектных решений и своевременно вносить соответствующие изменения в процесс строительства.

Частота расположения точек исследований вдоль линейного объекта должна регламентироваться в соответствии с техническим заданием, но не реже чем через 10 м. В поперечном профиле – с шагом через 3–5 м.

В процессе устройства конструктивных слоев должна обязательно контролироваться их толщина. Контроль толщины может выполняться методом георадиолокации [9].

Вторая задача (без решения которой невозможно решить первую задачу). Для внедрения проанализированного метода в повседневную практику строительства автомобильных дорог представляется целесообразным выполнить экспериментальные работы с разными грунтами в разных дорожноклиматических зонах и на основе накопленного опыта разработать ПНТС «Автомобильные дороги общего пользования. Грунты. Методы определения модуля упругости малогабаритными установками динамического нагружения».

Разработка методики определения модуля упругости на базе отечественного оборудования удовлетворяет требованиям распоряжения Правительства Российской Федерации от 02.02.96 No132-р «Об обеспечении интересов отечественных товаропроизводителей, стабилизации работы промышленного комплекса и национальной экономической безопасности», а также курса политики по импортозамещению, взятого государством.

Литература

1. Кулижников А.М. Пути повышения межремонтных сроков службы автомобильных дорог //Дорожная держава. – 2016. – No 66. – С. 47–51.
2. ОДН 218.046-01. Проектирование нежестких дорожных одежд. Введ. 2001–01–01. – М.: ФГУП «Информавтодор», 2001. – 148 с.
3. ОДМ 218.3.059-2013. Методические рекомендации по использованию электромагнитных приборов для оперативного контроля качества уплотнения грунтов
4. ГОСТ 20276-2012. Грунты. Методы полевого определения характеристик прочности и деформируемости.
5. ОДМ 218.3.023-2012. Методические рекомендации по определению модуля упругости дорожной одежды с использованием статического жесткого штампа.
6. ОДМ 218.2.024-2012. Методические рекомендации по оценке прочности нежестких дорожных одежд.
7. СТО НОСТРОЙ 2.25.26– 2011. Строительство земляного полотна автомобильных дорог. Часть 4. Разработка выемок в скальных грунтах и возведение насыпей из крупнообломочных пород.
8. СТ СЭВ 5497-86. Дороги автомобильные международные. Определение несущей способности дорожных конструкций и их конструктивных слоев установкой динамического нагружения (УДН).

Все публикации
Архив по годам: 2006; 2008; 2013; 2015; 2016; 2018; 2019; 2020; 2021;

Определение модуля упругости - ВВС-инжиниринг

LOADTRAC II-RM

Установка по определению модуля упругости «LoadTrac-II» производства «Geocomp»  полностью автоматизирует испытания по определению модуля упругости  материалов основания, подстилающего слоя, земляного полотна. «LoadTrac II» удовлетворяет или превосходит все требования для испытаний по определению модуля упругости  материалов основания, подстилающего слоя, земляного полотна, установленные спецификациями Американской Ассоциации Руководителей Дорожных и Транспортных служб Штатов (AASHTO) T-294/T-307  и Программы Стратегических Исследований в области автомобильных дорог  (SHRP), Протокол P46.  Она минимизирует рабочее время в течение испытаний и предлагает гибкий механизм для выполнения  дополнительных геотехнических испытаний.

ОСОБЕННОСТИ И ПРЕИМУЩЕСТВА ДЛЯ ПОЛЬЗОВАТЕЛЯ

ВОЗМОЖНОСТЬ ДОПОЛНИТЕЛЬНЫХ ИСПЫТАНИЙ

Силовая рама производства «Geocomp» выполняет не только  испытания по определению модуля упругости.  С помощью программного обеспечения и аксессуаров, также могут быть проведены следующие испытания:

• Определение несущей способности грунта калифорнийским методом

• Испытание на сжатие слабых пород и цементных смесей

• Испытание на деформацию при уплотнении при постоянной скорости деформации

• Циклические испытания на трехосное сжатие

• Ступенчатая консолидация

• Испытание асфальта по методу Маршалла

• Испытание на трехосное сжатие

• Испытание на неограниченное сжатие.

ПОЛНАЯ АВТОМАТИЗАЦИЯ ПРИ МИНИМАЛЬНОМ ВМЕШАТЕЛЬСТВЕ ОПЕРАТОРА

«LoadTrac-II» проводит испытания по удельной работе деформации от начала до конца в соответствии с самыми последними стандартами AASHTO, без вмешательство оператора.

ПРИЛОЖЕНИЕ ТОЧНОЙ НАГРУЗКИ В ТЕЧЕНИЕ ИСПЫТАНИЯ

Испытание по определению модуля упругости — это сложное испытание, в котором при приложении нагрузки изменяется жесткость образца. Так как производительность системы циклического нагружения зависит от жесткости образца, большинство систем не могут прилагать надлежащую нагрузку на всем протяжении испытания. В системе LOADTRAC II-RM применяется настройка пропорционально-интегрально-дифференциального регулятора  в реальном времени, чтобы корректировать параметры управления системы, когда меняется  жесткость образца. Эта особенность позволяет системе прилагать точную нагрузку от начала и до окончания испытания.

Cистема удовлетворяет всем строгим спецификациям AASHTO относительно точности графика нагрузки в форме гаверсинуса.

ПРОСТАЯ РАБОТА В СРЕДЕ WINDOWS ^®  

Время на обучение невелико, так как большинство людей знакомы с операционной средой Windows.  Пользователи могут конфигурировать  разнообразные экраны графических представлений для отображения результатов испытания, включая табличное и графическое отображение значений во времени, графическое отображение напряжений, деформаций, смещений и значений удельной работы деформации.

РЕЗУЛЬТАТЫ ИСПЫТАНИЙ В ЛЮБОЙ ФОРМЕ

Система формирует данные в различных форматах, таким образом пользователи могут извлечь из данных наибольшую пользу.

Дополнительные возможности:

• Полный итоговый протокол испытания со всеми соответствующими вычислениями и  базовыми соотношениями, основанный на публикации №FHWA-RD-97-083

• Текстовый файл с необработанными данными и текстовый файл данных в   технических единицах.

Данные также могут быть с легкостью загружены в электронную таблицу для дальнейшего анализа.

Включено полное программное обеспечение для формирования отчетов. Это программное обеспечение обрабатывает результаты испытания, которые выводятся на печать в табличной или графической форме сразу после испытания. Результаты доступны в любых единицах измерения, независимо от того, какие единицы измерения использовались во время испытания.

Система по определению модуля упругости от «Geocomp» эффективна и надежна. Многие компоненты испытательной камеры, измерительной аппаратуры и системы нагрузок были оптимизированы нами при тестировании на разнообразных материалах, с применением более чем 15-летнего опыта в области  исследований и разработок. Система непрерывно совершенствуется на основе новых технологий и опыта потребителей.

ТЕХНИЧЕСКАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ 

Давление в камере	Прилагается автоматические, поддерживается и увеличивается с помощью электропневматического регулятора давления
Тип циклического нагружения	Гаверсинусоидальный импульс
Циклическая скорость	0,1 секунда на импульс, 1 импульс в секунду и любая более медленная скорость, заданная пользователем
Привод циклической нагрузки	Высокопроизводительный заказной линейный исполнительный механизм
	2,8 кВт максимум, малоинерционная система с сервоприводом, с малым временем реакции
	Система обратной связи с высоким разрешением для точного и безошибочного управления нагрузкой и скоростью
	Непрерывная нагрузка 22 кН (5000 фунт-сила)  при скоростях более 200 мм (8") /сек
	Автономный и не требующий обслуживания
	Однофазный переменный ток 208 В, 60 Гц (США) / переменный ток 220 В, 50 Гц (международный)
Варианты завершения испытания	Максимальное количество циклов
	Максимальная деформация
Варианты отчетов	Напряжение сдвига по отношению к числу импульсов; Осевая деформация по отношению к числу импульсов; Модуль упругости по отношению к числу импульсов; Модуль упругости по отношению к девиаторному напряжению;  Модуль упругости по отношению к эффективному давлению при исследовании керна; Автоматическое или заданное пользователем масштабирование любого из вышеназванных графиков; Вывод графика на монитор, принтер, плоттер или в файл
Испытательная камера	Модифицированная камера трехосного сжатия с принадлежностями для подготовки образцов
Системы единиц	СИ, метрическая, США, английская, изменяема в любое время до, во время и после испытания
Диаметр образца	70, 100, and 150 мм (2,8/4/6 дюймов)
	Заказные размеры - по спец.заказу
Датчики	• Силы:  2, 5,10 кН (500, 1000, 2500 фунт-сила)
	• Смещения: интервал 0.5 дюйма, +25.4 мм (+1,00 дюйм)
	• Давления в камере:  0-500 кПа (0-70 фунтов на квадратный дюйм)
СИСТЕМНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ	Система поставляется укомплектованной для выполнения испытаний, хранения данных, обработки данных и вывода результатов испытаний. Сразу после установки система будет откалибрована и готова к проведению испытания.
ДОКУМЕНТАЦИЯ	Предоставляются полная документация и руководства пользователя.  В программе в любом месте доступны экраны с подсказками

 Для просмотра форм отчета и интерфейса управляющей программы щелкните мышью на соответствующей миниатюре.

СНиП 2.02.01-83 НОРМАТИВНЫЕ И РАСЧЕТНЫЕ ЗНАЧЕНИЯ ХАРАКТЕРИСТИК ГРУНТОВ. СоюзПроект монтаж, пуско-наладочные работы на станции 2-го подъема правильная обвязка скважин установка технологического оборудования

2.10. Основными параметрами механических свойств грунтов, определяющими несущую способность оснований и их деформации, являются прочностные и деформационные характеристики грунтов (угол внутреннего трения j, удельное сцепление с, модуль деформации грунтов Е, предел прочности на одноосное сжатие скальных грунтов R_c и т.п.). Допускается применять другие параметры, характеризующие взаимодействие фундаментов с грунтом основания и установленные опытным путем (удельные силы пучения при промерзании, коэффициенты жесткости основания и пр.).

Примечание. Далее, за исключением специально оговоренных случаев, под термином «характеристики грунтов» понимаются не только механические, но и физические характеристики грунтов, а также упомянутые в настоящем пункте параметры.

2.11. Характеристики грунтов природного сложения, а также искусственного происхождения, должны определяться, как правило, на основе их непосредственных испытаний в полевых или лабораторных условиях с учетом возможного изменения влажности грунтов в процессе строительства и эксплуатации сооружений.

2.12. Нормативные и расчетные значения характеристик грунтов устанавливаются на основе статистической обработки результатов испытаний по методике, изложенной в ГОСТ 20522-75.

2.13. Все расчеты оснований должны выполняться с использованием расчетных значений характеристик грунтов Х, определяемых по формуле

Х = Х_n/g_g,                                                                    (1)

где Х_n - нормативное значение данной характеристики;

g_g - коэффициент надежности по грунту.

Коэффициент надежности по грунту g_g при вычислении расчетных значений прочностных характеристик (удельного сцепления с, угла внутреннего трения j нескальных грунтов и предела прочности на одноосное сжатие скальных грунтов R_c, а также плотности грунта r) устанавливается в зависимости от изменчивости этих характеристик, числа определений и значения доверительной вероятности a. Для прочих характеристик грунта допускается принимать g_g = 1.

Примечание. Расчетное значение удельного веса грунта g определяется умножением расчетного значения плотности грунта на ускорение свободного падения.

2.14. Доверительная вероятность a расчетных значений характеристик грунтов принимается при расчетах оснований по несущей способности a = 0,95, по деформациям a = 0,85.

Доверительная вероятность a для расчета оснований опор мостов и труб под насыпями принимается согласно указаниям п. 12.4. При соответствующем обосновании для зданий и сооружений I класса допускается принимать большую доверительную вероятность расчетных значений характеристик грунтов, но не выше 0,99.

Примечания: 1. Расчетные значения характеристик грунтов, соответствующие различным значениям доверительной вероятности, должны приводиться в отчетах по инженерно-геологическим изысканиям.

2. Расчетные значения характеристик грунтов с, j и g для расчетов по несущей способности обозначаются с_I, j_I и g_I, а по деформациям с_II, j_II и g_II.

2.15. Количество определений характеристик грунтов, необходимое для вычисления их нормативных и расчетных значений, должно устанавливаться в зависимости от степени неоднородности грунтов основания, требуемой точности вычисления характеристики и класса здания или сооружения и указываться в программе исследований.

Количество одноименных частных определений для каждого выделенного на площадке инженерно-геологического элемента должно быть не менее шести. При определении модуля деформации по результатам испытаний грунтов в полевых условиях штампом допускается ограничиваться результатами трех испытаний (или двух, если они отклоняются от среднего не более чем на 25 %).

2.16. Для предварительных расчетов оснований, а также для окончательных расчетов оснований зданий и сооружений II и III классов и опор воздушных линий электропередачи и связи независимо от их класса допускается определять нормативные и расчетные значения прочностных и деформационных характеристик грунтов по их физическим характеристикам.

Примечания: 1. Нормативные значения угла внутреннего трения j_n, удельного сцепления с_n и модуля деформации Е допускается принимать по табл. 1-3 рекомендуемого приложения 1. Расчетные значения характеристик в этом случае принимаются при следующих значениях коэффициента надежности по грунту:

в расчетах оснований по деформациям                                 g_g = 1;

в расчетах оснований по несущей

способности:

для удельного сцепления                                                            g_g(с) = 1,5;

для угла внутреннего трения

песчаных грунтов                                                                         g_g(j) = 1,1;

то же, пылевато-глинистых                                                         g_g(j) = 1,15.

2. Для отдельных районов допускается вместо таблиц рекомендуемого приложения 1 пользоваться согласованными с Госстроем СССР таблицами характеристик грунтов, специфических для этих районов.

 

MALAWI CLUB

Клуб Малави – это некоммерческая ассоциация, объединяющая заводчиков и любителей эндемичных цихлид озера Малави. Наша цель - продвигать картины через наш форум и галерею. Идея нашего Клуба - делиться опытом и знаниями, а также информировать обо всем, что прямо или косвенно касается аквариумистики. На наших страницах мы хотим показать красоту рыб, обитающих в озере Малави. Мы стремимся обеспечить наилучшие условия для наших питомцев, мы категорически против межвидовых скрещиваний (гибридизации), ведь мы, как аквариумисты, несем ответственность за сохранение предложенного природой биоразнообразия.Веб-сайт клуба
полностью создан членами и сторонниками клуба Малави.

Все члены клуба вносят свой вклад в клуб и форум. Наш девиз — слова бывшего американского президента Джона Ф. Кеннеди, адаптированные к нашим потребностям: «Не спрашивайте, что Клуб может сделать для вас, а что вы можете сделать для Клуба».
История клуба берет начало с конца 2000 года. Именно тогда группа любителей рыбы из озера Малави во главе с Кшиштофом Казмерчаком основала Клуб Малави.Также был создан закрытый список рассылки для членов клуба. В то же время К. Казмерчак основал первый польский портал, посвященный живописи. Клуб Малави много лет сосуществовал с веб-сайтом www.malawi.pl, и члены Клуба заполняли веб-сайт текстами и статьями. В начале 2006 года, после выборов в правление Клуба Малави, он отделился от Malawi.pl.

Сайт Клуба Малави создан по адресу www.klub-malawi.pl

Членами клуба Малави являются аквариумисты, любители и энтузиасты.Люди, которые, помимо разведения питомников, находят удовольствие в том, чтобы делиться своим опытом. Сайт www.klub-malawi.pl – это место для встреч и обмена опытом. Это место, где каждый аквариумист может поделиться своими знаниями на форуме. Мы поддерживаем друг друга, помогаем друг другу, обмениваемся не только знаниями, но и рыбой и снаряжением. Все члены Клуба Малави совместно содержат Клуб за счет собственных средств. Мы делаем это за счет членских взносов, но никто из нас не жалеет сил и собственного времени на построение этой коллективной работы.

Если вы хотите стать соучредителем Клуба Малави, сделайте свой вклад, мы сердечно приглашаем вас присоединиться к группе наших членов.

Правление клуба Малави.

.

Модуль Back To Nature Rock H

Back To Nature предлагает товары для аквариума, такие как фоны, каменные модули, корни и многое другое для создания потрясающего эффекта в вашем аквариуме. Все эти украшения имеют общий знаменатель: они созданы по образцу натуральных камней, корней и созданы вручную с большим вниманием к деталям. Благодаря этим украшениям можно воспроизвести естественные биотопы в аквариумах невероятно надежно, а главное безопасно и ответственно.

Вся продукция Back to Nature изготовлена ​​из безопасных материалов, а качество подтверждено многолетними традициями и опытом. Продукция Back To Nature хорошо работает как в террариумах, так и в аквариумах, в пресной и морской воде. Они не меняют параметры воды и чрезвычайно прочны: в процессе производства верхний слой фонов и модулей вплавляется в пенопласт и посыпается натуральной каменной пылью. Этот уникальный метод гарантирует, что окрашенная поверхность не отслаивается и долго держится, а эффект получается естественным.

Фоны и модули Back To Nature представлены в шести основных цветовых палитрах, которые можно адаптировать к нанесенному на карту биотопу и вашему вкусу. Большое разнообразие видов декора и широкая цветовая палитра дают практически безграничные возможности для обустройства уникальных резервуаров. Благодаря использованию натуральных пигментов и натуральных добавок, таких как каменная пыль, каждый фон, несмотря на схожий габитус, уникален и неповторим. Два одинаковых фона могут быть очень похожи друг на друга, но никогда не быть одинаковыми.

Изделия Back To Nature обладают очень высокой износостойкостью. Поверхность закалена и очень прочная. Очистка фона или даже чистка не проблема. Даже острые когти рептилий, таких как черепахи и ящерицы, не повредят твердую фоновую поверхность при использовании в террариуме.

Назад к природе Фоны имеют практически неограниченный срок службы. Некоторые прототипы 1989 года, когда была основана компания, используются до сих пор без признаков износа.

Несколько слов от производителя: «Мы не используем промышленные производственные процессы, потому что наши продукты требуют исключительного мастерства. Все наши фоны и модули тщательно изготавливаются вручную. Рабочий процесс включает в себя множество этапов, во время которых мы полагаемся на нашу высокоспециализированную производственную команду. , Мы действительно «Сделано» в Швеции»

.

Супер Большой Аквариум Каменный Сад Аквариум Украшение Ландшафтный Декор Орнамент из Искусственной Смолы Аксессуары Для Фона Aquascape

Супер Большой Аквариум Аквариум Украшения Ландшафтный Декор Искусственная Смола Орнамент Декор Аксессуары Для Фона Aquascape

Супер Большой Аквариум Каменный Сад Аквариум Украшения Озеленение Искусственная Смола Орнамент Декор Акваскейп Фон Аксессуары

Рейтинг 5.от 00 до 5

.90 000 Учебные программы - 1-я степень IG - Институт геологических наук, Вроцлавский университет 9000 1

Содержание учебного плана (силлабусы) - обязательно для обучающихся, начинающих обучение в 2019/2020 и 2020/2021 учебном году

• 1 курс инженерных специальностей
• Семестр 1

Химия I

Физика I

Общая геология

Начертательная геометрия

Математика I

Защита интеллектуальной собственности

Основы геодезии

Модуль A: Защита и формирование окружающей среды

Основы экологии

• Семестр 2

Химия II

Физика II

Математика II

Основы физической геологии

Информационные технологии w inż.геол

С бездорожье - геол. физический

С бездорожье - геол. генерал

Модуль B1: Минералогия окружающей среды

Основы палеонтологии

Модуль B2: История окружающей среды и геоархеология

Юридическая методология

• 2 курс инженерных специальностей
• Семестр 3

Прикладная геохимия

Четвертичная геология и геоморфология

Гидрология и гидравлика

Минералогия с оптикой

Основы исторической геологии

Введение в петрологию

Модуль C: Основы почвоведения

Основы седиментологии

Избранные проблемы тектоники

• Семестр 4

Инженерные исследования

Сверление

Введение в гидрогеологию

Схема геологии месторождения

Споле - Гидрогеология с элементами гидрологии

Модуль D1: Биогеохимическая практика

Минералогическая практика

Практикум по геологической картографии

Модуль D2: Ćw. поле - историческая геология 9000 5

С поле - геология с элементами геоморфологии

С область - минералогия и петрология

• 3 курс инженерных специальностей
• Семестр 5

Прикладная геофизика

Геоинформатика

Инженерная геология

Горная геология

Качество и защита подземных вод

Методы исследования и документирования горного сырья

Правовая основа геологической деятельности

Модуль E1: Предпринимательство и управление малым бизнесом

Предпринимательство в эпоху компьютеризации

Модуль E2: Экологические показатели качества окружающей среды

Экологический мониторинг

Оценка воздействия на окружающую среду — абиотические аспекты

Возобновляемые источники энергии

Атмосферное загрязнение

• 6 семестр

Анализ и визуализация геологических данных

Сместорождение - добыча и бурение

Документация и экономическая оценка полезных ископаемых

Фонд

Геология Польши

Горная гидрогеология

Компьютерная инженерная графика

Модуль F1: Геология сырой нефти и природного газа

Управление промышленными отходами

Технологии рекультивации деградированных территорий

Геологическое картирование

Модуль F2: Основы механики грунтов

Стратиграфическая практика

Системы для разработки полезных ископаемых

Модуль F3: Семинар - геохимия и экологическая геология

Семинар - Гидрогеология и инженерная геология

Семинар - минералогия, петрология, геохимия

Семинар - стратиграфия, тектоника, геология месторождений, седиментология

Модуль F4: Собласть. - методы испытаний гидрогеологических параметров

С область. - основы геологической картографии

• 4 курс инженерного образования
• Семестр 7

Дренаж траншей

Гидрогеологический проект и документация

Выпускной семинар

Модуль G: Управление водными ресурсами

Камень в строительстве, дорожном строительстве, архитектуре и искусстве

Геохимические методы испытаний

Лечебные и термальные воды

Избранные вопросы управления минеральными ресурсами

.

Увлекательный мир юрской природы - город и коммуна Жарки

Небольшой участок территории от Жарки до Явожника называется Куэста Юрайска. Это характерный участок скального порога (известного как куэста), простирающийся от Ключа около Олькуша до Ченстохова. Эта естественная форма рельефа образовалась в результате различной устойчивости к разрушению слоев горных пород, слегка наклоненных в одну сторону (см. рисунок). Его относительная высота у Жарки составляет 70 м.Край куэсты достигает 390 м над уровнем моря. они строят твердые верхнеюрские известняки. К юго-западу порог круто спускается в долину реки Варта, прорезанную мягкими суглинками и аргиллитами средней юры. В противоположном направлении – среди полей Ченстоховской возвышенности – можно увидеть вершины юрских скал в Лютовце.

Куэста – это одна из лучших смотровых площадок на всей Краковско-Ченстоховской возвышенности. На протяжении веков он привлекал путешественников бескрайним видом на долину реки Варты. Уже несколько лет он также привлекает парапланеристов, которых соблазняет благоприятная открытость склона западным ветрам.

Известняковый субстрат Ченстоховской возвышенности способствует попаданию дождевой воды в землю по карстовым каналам. По этой причине речная сеть в районе Юрских коммун развита слабо. На поверхности вода появляется только под куэстой, на контакте известняков с непроницаемыми глинистыми отложениями средней юры. В соседнем Рахвалеце (1,5 км к востоку) источники исключительно обильны. Промывая склон куэсты и следуя по нему последовательно вверх по течению, они со временем вырезали глубокую долину, врезанную поперечно в край порога.Изобилие вод, вытекающих из Рахвалца, привело к многочисленным рыбным прудам под Явожником - городом, известным разведением карпов, белого амура и форели.

Есть и другие источники в коммуне из-под куэсты, в т.ч. Лесной родник, Родник Спод Бжозы - признан памятником неживой природы, исток находится на высоте около 340 м над уровнем моря, родниковая вода течет извилистым ручьем в сторону Жарки, где соединяется с водами другого источника в Жарки: знаменитый источник в Леснюве.С этого момента ручей называется Леснювка (правобережный приток Варты в бассейне Одры).

Интересен источник в Забоже, расположенный под высокой насыпью песчаных дюн. Вода вытекает широким потоком, который регулируется, а ниже дороги Забоже-Бискупице построено рекреационное водохранилище «Забоже». Истечение носит периодический характер и показывает очень высокую изменчивость эффективности и затухания истечения продолжительностью до нескольких лет.

Характерным элементом являются юрские известняки и залегающие на них пески, эксплуатируемые на многих мелких выработках, т.н.керамогранит находится на окраине села, среди прочего в Ярошове. Среди добываемых здесь камней в большом количестве встречаются аммониты, чаще всего в виде ископаемых раковин. У жителей есть план по запуску Юрского образовательного сада.

Юрские камни широко используются в архитектуре и строительстве. На протяжении веков дома, церкви или исторические амбары на ул. Жертвы Катыни в Жарках.
Интересен тот факт, что вокруг Сулишовиц находится т.н.каменистая «пустыня», то есть открытая местность, усеянная скальными формами различной формы, с окрестностей которой открывается живописный вид на всю местность. Между Сулишовице и Седлец, к западу от голубой Тропы юрских крепостей, находится скала Туркавка – скала с каменным окном и «пещерой сокровищ».

.

Новости | Школьно-детский комплекс в Липинках-Лужицких

26 мая 2017 г.

Положение о розыгрыше лотереи, организованной во время Семейного праздника в Школьно-детском комплексе в Липинках-Лужицких

§ 1. Общие положения

1. Розыгрыш проводится под названием "Лотерея Мечты". Его организатором является Родительский совет учащихся Комплекса школ и детских садов в Липинках Лужицких.

2.Розыгрыш «Лотерея мечты» будет проводиться на детской площадке Детского сада в Липинках Лужицких на ул. Гловна 31а.

3. Розыгрыш состоится 4 июня 2017 года с С 12.00 до 16.00 во время семейного праздника, организованного под девизом «В семье нет ничего лучше».

4. В лотерее могут принимать участие совершеннолетние и несовершеннолетние - с согласия их родителей или законных представителей.

5. В лотерее не могут участвовать лица, имеющие непосредственное отношение к ее организации.

6. Организатор лотереи сообщил об этом начальнику таможни Зелена-Гура.

7. Розыгрыш « Лотерея мечты» проводится на основании Закона об азартных играх от 19 ноября 2009 года (ВЗ № 201, поз. 1540 с изменениями).

§ 2. Условия участия в «Лотереи мечты»

8. Условием участия в «Лотерее мечты» является покупка хотя бы одного билета. Билеты будут продаваться на стенде, отмеченном специальным баннером « Лотерея мечты ».

9. Цена брутто 1 билета 3 злотых.

10. Макс. 850 лотерейных билетов.

11. В лотерее принимают участие лица, купившие лотерейный билет и поместившие отрезанный номер лотерейного билета в ящик для голосования, предназначенный для розыгрыша.

12. Продажа билетов начнется 4 июня 2017 года. в. 12.15 и продлится до тех пор, пока не закончатся билеты или не дольше, чем до 15.00.

13. Все билеты разыгрываются на один главный приз.

14.Каждый участник "Лотерея Мечты" может купить любое количество билетов.

§ 3. Награды

15. Главный приз в " Лотерее Мечты" - электрический скейтборд.

16. Дополнительные призы: игрушки, канцтовары, книги, диски, развивающие игры, мороженое, сладости, 850 шт. по 3 злотых брутто.

17. Общая стоимость призов в «Лотерея мечты» составляет 2950 злотых брутто / две тысячи девятьсот пятьдесят злотых.

18. Процент призов по отношению к общей стоимости билетов на продажу составляет 137%.

17. Участники лотереи приобрели лотерейный билет «Лотерея мечты » с небольшими подарками в виде халявы, т.е. рекламные гаджеты компании, тарелки, книги, кружки и талисманы, подаренные Родительскому совету родителями учеников нашей школы и спонсорами.

18. Главный приз финансируется администратором гмины Липинки Лужицкие.

19. Учредителем остальных призов является Организатор лотереи.

20. Награды, предлагаемые Организатором, являются новинками.

21. Победители "Лотерея Мечты" не имеют права резервировать особые свойства приза.

§ 4. Правила проведения лотереи

20. Для надлежащего проведения лотереи организатор «Лотерея мечты» назначает комиссию из трех человек, председатель которой знаком с положениями Закона от 19 ноября 2009 года об азартных играх, в сфере лотерейных лотерей.В состав Комитета, который следит за подготовкой билетов, их продажей и розыгрышем специальных призов, входят: Габриэла Баран, Катажина Левандовска и Марлена Новачик, родители учеников Школьно-детского сада.

21. Организаторы "Лотерея Мечты" имеют право собирать призы и передавать их лицам, непосредственно изготавливающим билеты, и производить расчет призов и доходов от лотереи перед Родительским советом с соответствующим протоколом, в течение 7 дней с 04.06.2017г.

22. Индивидуальные билеты будут промаркированы последовательными номерами, т.е.: 1, 2, 3 .... 850 и печатью Родительского Совета.

23. Розыгрыш главного приза начнется 4 июня 2017 г. в ок. 15.15 на поле Детского сада в Липинках Лужицких на ул. Гловна 31а.

24. В розыгрыше принимают участие все купленные билеты, номера которых были помещены в урну для голосования.

25. Каждый билет можно разыграть только один раз.

26. Розыгрыш специального приза проводится в присутствии хотя бы одного лица от Комиссии, а купоны извлекаются из урны детьми из зала.

27. После трехкратного розыгрыша и прочтения числа человек, у которого есть купон с данным номером, должен явиться для получения приза в течение 5 минут после прочтения числа в первый раз.

28. Если лицо с данным номером не сообщается, оформляется еще один купон по вышеуказанным правилам на тот же приз.

29. Если представитель Комиссии установит, что лотерейный билет или купон, подтверждающий покупку данного лотерейного билета, не является подлинным, Комиссия признает его недействительным и прикажет провести повторный розыгрыш.

§ 5. Объявление результатов и получение призов

30. Победитель будет объявлен сразу после розыгрыша.

31. Лотерейная комиссия составляет протокол лотереи с результатом « Лотерея Мечты».

32. Победитель также будет объявлен на веб-сайте команды школы и детского сада http://zslipinkiluzedupage.org.pl/, вкладка Домашняя страница и Сообщения с указанием имени и фамилии победителя.Приз будет выдан сразу после завершения розыгрыша, на игровом поле Детского сада в Липинках Лужицких, Гловна 31а, на основании протокола передачи, составленного членом лотерейной комиссии.

§ 6. Правила рассмотрения жалоб

33. Жалобы могут быть поданы не позднее 15.45 4 июня 2017 года.

34. Рассматриваются только жалобы, поданные в письменной форме. В жалобе должны быть указаны: имя, фамилия, точный адрес Участника, дата и место события, к которому относится претензия, содержание запроса.

35. Датой подачи жалобы считается дата ее подачи лично по месту нахождения Организатора. Жалобы, поданные после этой даты, рассматриваться не будут. Организатор оставляет за собой право на жалобы, полученные на местонахождение Организатора после 4 июня 2017 г., после 15.45 не будут учитываться, несмотря на их правильную оплату Участником. Жалобы будут рассматриваться Лотерейной комиссией «Лотерея Мечты». Срок рассмотрения жалобы – 30 минут с момента ее подачи на место Организатора с уведомлением участника о результате комиссии.

36. Решение Лотерейной комиссии «Лотерея Мечты» по рассмотрению жалобы является окончательным и обжалованию не подлежит.

37. После исчерпания претензионного порядка участник вправе предъявить непризнанные претензии в судебном порядке.

§ 7. Заключительные положения

41. Участие в лотерее «Лотерея Мечты» и приобретение билета равносильно согласию с настоящими Правилами.Положение о лотерее будет доступно в пункте продажи лотерейных билетов, по месту нахождения организатора «Лотерея мечты» и на веб-сайте команды школы и детского сада http://zslipinkiluzedupage.org.pl / во вкладке Главная Новости и . 90 128

42. Все средства, вырученные от «Лотерея мечты» , будут направлены на улучшение учебно-методической базы учебного заведения.

43. Организатор не несет ответственности за качество и полезность призов, выигранных лауреатами.Ответственность в этом отношении несет лицо, предоставляющее гарантию, то есть производитель, дистрибьютор или продавец.

44. Организатор обязан информировать начальника таможни Зелена-Гура о любых изменениях в настоящих правилах не позднее, чем в течение 3 дней с даты изменения.

45. В вопросах, не урегулированных настоящими правилами, применяются положения Гражданского кодекса и Закона об азартных играх от 19 ноября 2009 года (Законодательный вестник № 201, поз. 1540, с изменениями).г).

46. Данные участников будут собираться и обрабатываться Организатором только в рамках и для целей данной лотереи - в соответствии с Законом от 29 августа 1997 года. о защите персональных данных.

.

Теория присвоения 4

R _см = 2c cosϕ / (1-sinϕ) на основе Hoek et al. (1995) или

Р _{см = к 2 Р с ; к 2 - коэффициент из таблицы 2 стандарта ПН-Г-05020;}

Расчет прочности горной массы на растяжение:

• R _rm = 2c cosϕ / (1 + sinϕ) (Брэйди и Браун, 1985)

• или

• Р _{пм = 0.5R c [m- (m ² + 4s) ^0,5 ] (Хук и Браун, 1980)}

Условие прочности Кулона-Мора можно представить в виде:

(4.1)

,
- наименьшее и наибольшее главные напряжения,

R _см - прочность горной массы на одноосное сжатие,

k - наклон линии в системе
,
.

Сцепление c и угол внутреннего трения ϕ массива горных пород можно определить из соотношения:

(4.2)

(4.3)

Соотношение между нормальными и касательными напряжениями может быть выражено через главные действующие напряжения (Балмер, 1952):

(4.4)

(4,5)

(4.6)

(4.7)

Прочность на растяжение R _r определяется уравнением:

(4,8)

С другой стороны, эквивалентная огибающая Мора описывается уравнением:

(4,9)

может быть представлен в виде:

(4.10)

и

Для данного Rr константы A и B могут быть рассчитаны с использованием метода линейной регрессии, предполагая диапазон изменчивости τ и
, где:

(4.11)

(4.12)

T - количество точек в регрессионном анализе.

Для заданной оболочки Мора угол внутреннего трения ϕ _и для удельного нормального напряжения σ _{n и} ' описывается уравнением:

(4.13)

Соответственно согласованность c _и равна:

(4.14)

а одноосная прочность массива горных пород R _rm выражается уравнением:

(4.15)

Вышеуказанные зависимости были разработаны в виде расчетных формул, реализованных на языке электронных таблиц (табл. 4.2).

Формула расчета основных параметров массива горных пород (Hoek 1999)

мб = ми * опыт ((GSI-100) / 28) s = ЕСЛИ (GSI>25, EXP((GSI-100)/9), 0) а = ЕСЛИ (GSI> 25,0.bcalc sntaufit = coh + знак * TAN (фи * PI () / 180) тангенс = координата + знак * TAN (phit * PI () / 180)

Классификация изменчивости параметров обобщенного критерия Хука-Брауна, модуля деформации и коэффициента Пуассона в зависимости от строения массива горных пород и условий
на поверхности несплошности - для неповрежденного массива горных пород (Хук и др., 1995)

m b , m и , с, а - константы Гука ν - коэффициент Пуассона GSI - классификационный балл		Условия на поверхности разрывов
				очень шероховатая поверхность, не проветривается	шероховатая поверхность, слегка выветренная	гладкая, выветренная или измененная поверхность	гладкая, сильно измененная, выветрелая поверхность или заполнение, содержащее угловатые обломки горных пород	гладкая, сильно выветрелая поверхность, покрытая мягкой глиной или наполнителями
очень компактные блоки горных пород, образованные тремя системами трещин
компактный, частично разрушенный массив горных пород, многогранные наклонные блоки горных пород, образованные четырьмя и более системами трещин
горная масса смята и рассечена разломами и трещинами, образующими косые блоки
малоплотная, сильно поврежденная горная масса, состоящая из угловатых и окатанных глыб

4.2.2. Определение постоянной m _и

Фиксированные м _и следует определять на основании испытаний на сжатие
образцов горных пород в условиях классического трехкомпонентного сжатия. Если нет возможности провести лабораторные испытания, константы м _и можно определить по данным таблицы 4.5.

В случае трехкомпонентного испытания на сжатие Hoek and Brown (1980) предлагают величину бокового давления σ ₃ в диапазоне 0 < σ ₃ <0,5 R . _с .Образцы должны иметь влажность, близкую к естественной. Чтобы получить максимально надежное среднее значение, необходимо провести не менее 5 испытаний для различных значений бокового давления. Более подробно метод проведения теста обсуждается в Hoek (1995).

Для испытаний n прочность R _c , константа mi и коэффициент корреляции могут быть определены из следующего соотношения (Hoek et al. 1995):

(4.16)

(4.17)

(4.18)

Фиксированный размер м _и для скального материала (Hoek et al. 1995)

								глина, глинистый сланец
						(18)
				(7)
						(8 - 21)
		нейтральная или средняя основа

* Баллы применяются к образцам горных пород, испытанным перпендикулярно слою.Размеры м _и могут существенно различаться, если разрушение происходит по поверхности слоистости (Хук 1983)

В таблице 4.6 представлена ​​формула расчета, например, для электронной таблицы Excel для расчета константы м _и .

Формула расчета константы m _и (Hoek 1999)

Rc = SQRT (суммы / n) - (sumxy-sumx * суммы / n) / (sumxsq- (sumx ^ 2) / n) * sumx / n) mi = (1 / sigci) * ((sumxy-sumx * sumx / n) / (sumxsq- (sumx ^ 2) / n)) r2 = ((sumxy- (sumx * sumx / n)) ^ 2) / ((sumxsq- (sumx ^ 2) / n) * (sumxy- (суммы ^ 2) / n))

В таблице 4.7 показан пример расчета постоянных м _и для образцов песчаника
из пробной скважины, пробуренной в карпатских флишевых породах на участке планируемого коммуникационного тоннеля в Венгерской Гурке.

Пример расчета константы m _и для песчаника

4.3. Пример определения геотехнических параметров массива горных пород для проекта коммуникационного тоннеля в Милувке

Для количественной оценки инженерно-геологических условий вдоль трассы тоннеля на отдельных участках горной массы были определены классификационные баллы KFG , RMR ₈₉ и Q . Были определены основные параметры, такие как модуль эластичности E _S , модуль деформации D , прочность R _C , константа Hoek M _и .В последующем были рассчитаны прочностные параметры массива горных пород по методике Хука (табл. 4.1). Модули упругости и деформации принимались на основе дилатометрических измерений.

4.3.1. Определение классификационного балла КФГ и параметров горного массива на основе геофизических измерений

В Таблице 4.8 приведены расчетные геотехнические параметры массива горных пород для участка тоннеля на основе рефракционных сейсмических измерений.

Геотехнические параметры массива горных пород, определенные на основе сейсмических измерений для тоннеля Милувка

(1) и (2) согласно Barton (1996), (3) и (4) согласно Bestyński (1997), (5) согласно Serafim and Pereira (1980)

Классификационная оценка KFG была определена по соотношению Бестинского (1997):

Значения модуля деформации D определялись из эмпирических соотношений, основанных на знании скорости Р-волны.Модуль Д _{средний .} по Бартону (1996) определяли из зависимости:

[ГПа] (4,20)

С другой стороны, модуль D _min был определен по номограмме Бартона (1996).

Модули упругости и деформации, рассчитанные на основе шкалы KFG , были определены по соотношению (Bestyński 1997):

[МПа] (4.21)

[МПа] (4,22)

В то время как модуль упругости E _s из зависимости Серафима и Перейры (1980), для которой RMR был определен по сейсмическим данным (Pilecki 2002):

[ГПа] (4,23)

Обозначенные модули D _min согласно Barton (1996) и модуль D согласно Bestyński (1997) достигают аналогичных значений.С другой стороны, модуль D _{среднего} по Бартону (1996) завышен и существенно отличается от результатов дилатометрических измерений. В случае модуля упругости наблюдается хорошая корреляция результатов зависимости между Bestyński (1997) и Serafim and Pereira (1980), и они аналогичны результатам дилатометрических измерений.

4.3.2. Определение показателей классификации RQD, RMR и Q по данным скважины

На основании анализа керна исследовательских скважин были определены баллы: RQD , RMR ₈₉ и Q , которые сведены в Таблицу 4.9.

Для целей расчетов были приняты следующие допущения:

- проанализированы 1-метровые разрезы керна из коренных пород, ниже четвертичной зоны и зоны интенсивного выветривания,

- описание серии пород выполнено по классификации Thiel et al. (1995 г.) на метровых участках (табл. 4.10). Для конкретной скважины рассчитано среднее значение
отметок со всех метровых разрезов. Например, 1,2 означает, что литологический профиль скважины в основном относится к серии 1 - более 85% песчаников и в небольшой степени серии пород с меньшей долей песчаников.При наличии конгломератов на анализируемом участке в один метр процентное содержание песчаников снижалось на 15 %,
, а в случае мергелистых сланцев - процентное содержание глинистых сланцев уменьшалось на 15 %.

Породная серия карпатского флиша по материалам Thiel et al. (1995)

	Процентная доля в построении серии

4.3.3. Разделение качества горной массы на классы

На проанализированных замерах по оси тоннеля в коренных породах выделено два класса качества горной массы - очень слабый класс IV-1 и слабый класс IV-2.

В основном деление на классы производилось по литолого-потеряно-графическим критериям и баллам RMR ₈₉ с использованием классификации Q , RQD
и KFG для контроля правильности показаний. РМР 8 .Результаты классификации KFG были приняты в качестве оценочных из-за расхождений с результатами других классификаций. Разделение массива горных пород на классы представлено в табл. 4.11.

Разделение массива горных пород на геотехнические классы на участке тоннеля Милувка

						мягкий глинистый сланец, вздутие, прослои с твердым сланцем и, иногда, отмели мелкозернистых песчаников
						мягкие и твердые глинистые сланцы с границами раздела песчаников кросненского типа

.

---

Смотрите также

• 
  Противоскользящие полоски на ступени
• 
  Бегония бауэра тайгер
• 
  Биде для чего предназначено
• 
  Стиральная машина стучит при отжиме
• 
  При какой температуре заливается бетон
• 
  Как избавиться от комаров в комнате
• 
  Фанера для пола
• 
  Насос в трубу для повышения давления
• 
  Сломался замок в двери что делать
• 
  Чем отмывается супер клей
• 
  Чем отмыть кастрюлю